Gawain sa pagkalkula.
Gawain: Kalkulahin ang diameter ng butas ng diaphragm na naka-install sa isang seksyon ng pipeline kung saan ang maximum na pagbaba ng presyon Δр ay tumutugma sa pinakamataas na rate ng daloy Q m = 80 t/hour. Kalkulahin din ang halaga ng hindi mababawi na pagkawala ng presyon na naaayon sa pinakamataas na rate ng daloy
Paunang data:
Diameter ng pipeline sa normal na temperatura (20°C) D 20 = 200 mm;
Pipeline na materyal Bakal 20;
Diaphragm material Bakal 1Х18Н9Т;
Presyon sa harap ng dayapragm p 1 = 100 kgf/cm 2 ;
Temperatura ng singaw t = 400 °C;
Pagbaba ng presyon Δр = 0.4 kgf/cm 2 ;
Diameter ng tubo sa temperatura ng pagpapatakbo
kung saan pinili mula sa talahanayan 15.1 (S. F. Chistyakov, D. V. Radun Thermal measurements at instruments) depende sa operating temperature at pipeline material.
D = 200 mm∙1.0052 = 201.04 mm
Tukuyin natin ang density ng singaw sa p = 100 kgf/cm 2 at t = 400°C mula sa mga talahanayan ng mga thermophysical na katangian ng tubig at singaw ng tubig.
p = 100 kgf/cm 2 = 9.8066 MPa
r = 36.9467 kg/m 3
Tukuyin natin ang karaniwang pagkonsumo.
Ito ay kilala na para sa pamamaraang ito ng pagtukoy ng daloy 
Pagkatapos 
t/h
Alamin natin ang produkto mula sa formula (15-14) (S. F. Chistyakov, D. V. Radun Thermal measurements at instruments):
,
kung saan ang e ay isang correction factor na isinasaalang-alang ang compressibility ng medium. Bilang unang pagtatantya, ipinapalagay namin na ang singaw ay hindi compressible, pagkatapos ay e = 1.
Δр = 0.4 kgf/cm 2 = 39226.4 Pa
Gamitin natin ang table 15.3 (S.F. Chistyakov, D.V. Radun Thermal measurements at instruments) para mag-compile ng table ng coefficients a at am para sa pipeline diameter D = 200 mm depende sa diaphragm module m.
Ang kinakalkula na halaga ng am ay tumutugma sa mga halaga ng m na kabilang sa pagitan na 0.5¸0.6.
Gamit ang linear interpolation, tinutukoy namin ang eksaktong halaga ng m.
Tukuyin natin ang e sa pangalawang pagtataya.
Ang correction factor e ay depende sa modulus m, ang adiabatic expansion index, gayundin sa ratio Δр ср /р 1 .
Tukuyin natin ang ratio Δр ср /р 1 .
Mula sa formula (15-29)
Ang adiabatic expansion index ay tinutukoy mula sa Talahanayan 15.5 depende sa operating temperature ng singaw.
Sa t = 400°C c = 1.29
Tukuyin natin ang e gamit ang formula:
Tinutukoy namin ang am sa pangalawang pagtatantya, dahil ang pagkakaiba sa pagitan ng mga halaga ng e na nakuha sa una at pangalawang pagtatantya ay higit sa 0.0005
e 1 - e 2 = 1 – 0.99900 = 0.001 > 0.0005
kung saan ang koepisyent ng thermal expansion ng diaphragm material, na tinutukoy mula sa Table 15.1 depende sa diaphragm material at operating temperature.
mm
Ang halaga ng hindi mababawi na pagkawala ng presyon ay matutukoy mula sa Talahanayan 15.2 depende sa module m.
pagkatapos p n = 0.412∙0.4 = 0.165 kgf/cm 2
Mga gawaing bahay.
Gawain Blg. 1
Paunang data:
t 1 = 100°C; t 2 = 50°C; t 0 = 0°C
Tukuyin: E(t 1, t 0); E(t 2 , t 0)
E Fe-Cu (t, t 0) = E Pt-Fe (t, t 0) + E Pt-Cu (t, t 0)
Gamitin natin ang Talahanayan 4.1 mula sa aklat-aralin na ito upang matukoy ang thermo-EMF ng Pt – Fe, Pt – Cu na mga pares sa t 1 = 100°C, t 0 = 0°C.
Ang mga pump na K 20/18a ay lumilikha ng presyon sa mga network na lumampas sa maximum na pinapayagan
45 m p.6.7 sa 5 m, pump K 45/30 - sa 20 m.
Upang bawasan ang hydrostatic pressure sa mga fire hydrant sa mga palapag 1–7, nagbibigay kami ng pag-install ng mga diaphragm.
Ang mga fire hydrant sa unang palapag ay matatagpuan sa taas na 2.35 m mula sa ibabaw ng lupa, at ang bawat isa na matatagpuan sa itaas ay 2.8 m na mas mataas kaysa sa ibaba. Ang magnitude ng labis na hydrostatic pressure sa mga fire hydrant ay katumbas ng pagkakaiba sa pagitan ng sobrang presyon sa network at ang geometric na taas ng mga hydrant. Ang diameter ng pagbubukas ng diaphragm ay tinutukoy ng nomogram ng mga guhit. 5 . Naka-install ang mga diaphragm sa pagitan ng mga connecting head at fire hydrant.
Ang mga resulta ng pagkalkula ay ipinapakita sa Talahanayan 9.
|
Talahanayan 9. Pagkalkula ng mga diameter ng butas ng diaphragm |
||||||||
|
Numero ng palapag |
Ang halaga ng labis na presyon sa PC at mga koneksyon, Нср, m |
Diaphragm hole diameter, mm |
||||||
|
Supply ng tubig na inuming pambahay |
||||||||
|
5 - 2,35 = 2,65 | ||||||||
|
Ang supply ng tubig sa sunog sa bahay |
||||||||
|
Mainit na supply ng tubig |
||||||||
Upang mabawasan ang labis na hydrostatic pressure sa network ng mainit na supply ng tubig sa mga gripo ng tubig sa ika-1–7 palapag, alinsunod sa mga rekomendasyon ng sugnay 10.9, nagbibigay kami ng pag-install ng mga regulator ng presyon KFRD-10-2.0 sa mga linya ng supply sa mga apartment . Ang presyon pagkatapos ng regulator ay 0.05 MPa (5 m).
5. Pagkalkula at disenyo ng sewerage
Kapag nagdidisenyo ng panloob na sistema ng dumi sa alkantarilya ng mga gusali, ginagabayan sila ng mga kinakailangan. Sa isang gusali ng tirahan, nagdidisenyo kami ng isang domestic sewage system upang maubos ang wastewater mula sa mga lababo, washbasin, bathtub, at banyong naka-install sa mga kusina at banyo. Ang mga diameter ng mga outlet pipe mula sa sanitary fixtures ay itinalaga nang hindi bababa sa mga ibinigay sa Appendix 2. Naglalagay kami ng mga tubo na may slope na 0.03 na may nominal na diameter
50 mm at 0.02 sa 100 mm. Itinalaga namin ang diameter ng riser na hindi bababa sa pinakamalaking diameter ng mga tubo ng outlet na konektado dito at suriin kung nawawala ang kinakalkula na rate ng daloy sa sugnay 18.5.
Ang pinakamataas na pangalawang daloy ng wastewater q s, l/s, ay tinutukoy ayon sa sugnay 3.5 gamit ang mga formula
a) na may kabuuang pinakamataas na pangalawang daloy ng tubig sa isang gusali o istraktura q tot 8 l/s
b) sa q tot 8 l/s
, l/s.
Sukat 
– Ang bilis ng daloy ng wastewater mula sa mga sanitary fixture, l/s, ay kinukuha alinsunod sa Appendix 2. Ang aparato na may pinakamalaking pag-alis ng tubig ay kinuha bilang ang disenyo.
Alinsunod sa sugnay 17.29, itinalaga namin ang diameter ng outlet na hindi bababa sa pinakamalaking diameter ng mga risers na konektado dito.
Para sa idinisenyong gusali ng tirahan, nagbibigay kami para sa pag-install ng isang panloob na network ng alkantarilya (mga tubo ng outlet at risers), pati na rin ang mga seksyon na inilatag sa basement, at mga saksakan mula sa mga low-pressure polyethylene pipe HDPE alinsunod sa GOST 22689.2-89 na may isang diameter ng 50 mm at 110 mm para sa outlet pipe, 110 mm para sa risers.
Ang pagkalkula ng mga pipeline ng alkantarilya ay dapat isagawa alinsunod sa sugnay 18.2, na nagtatalaga ng bilis ng likido V, m/s, at pagpuno ng H/d sa paraang natutugunan ang kundisyon
,
pagkuha ng K = 0.5 – para sa mga plastic pipeline.
Sa kasong ito, ang bilis ng likido ay dapat na hindi bababa sa 0.7 m/s, at ang pagpuno ng mga pipeline ay dapat na hindi bababa sa 0.3.
Sinusuri namin ang mga itinalagang diameter ng pipe para sa mga nawawalang kinakalkula na mga rate ng daloy gamit ang mga hydraulic kalkulasyon.
Kabuuang maximum na pangalawang rate ng daloy q tot = 4.05 l/s* (Talahanayan 1), i.e. mas mababa
8 l/s. Samakatuwid, ang tinantyang daloy ng wastewater ay tinutukoy ng formula
, l/s.
PAGKUKULALA NG DIAPHRAGM PARA SA PAGSUKAT NG DALOY NG DRY GAS AT STEAM;
PAGKUKULANG NG DIAPHRAGM PARA SA PAGSUKAT NG WET GAS;
PAGKUKULALA NG DIAPHRAGM PARA SA PAGSUKAT NG DAloy ng LIQUID;
MGA PAGKUKULANG NG AWTORIDAD NG REGULATORY;
PAGPILI NG ACTUATOR MECHANISM.
PARA SA ISANG PROYEKTO NG KURSO SA ISANG ESPESYAL NA DISIPLINA
"INSTALLATION, ADJUSTMENT AT OPERATION NG ACS"
Para sa mga mag-aaral ng espesyalidad 220301. Automation ng teknolohikal
Mga proseso at produksyon (ayon sa industriya)
Lipetsk 2010
KOLEKSYON NG MGA TECHNIQUE PARA SA ISANG PROYEKTO NG KURSO SA DISIPLINA
"Pag-install, pagsasaayos at pagpapatakbo ng mga self-propelled na baril"
Ang koleksyon ng mga pamamaraan ay inilaan para sa 4th year full-time na mga mag-aaral sa specialty 220301. Automation teknolohikal na proseso at produksyon (sa pamamagitan ng industriya).
Compiled by: Polyakova T. F. – guro ng espesyal na edukasyon. mga disiplina
Tagasuri: _______Kurlykin A.F. Deputy. Pinuno ng Instrumentation and Automation Department ng NLMK OJSC
Inaprubahan ng methodological council ng Lipetsk Metallurgical College at inirerekomenda para sa paggamit ng mga mag-aaral bilang mga patnubay para sa pagbuo ng isang proyekto ng kurso sa mga espesyal na larangan. disiplina "Pag-install, pagsasaayos at pagpapatakbo ng mga self-propelled na baril."
| Sheet | |
| Panimula | |
| 1. Pagkalkula ng diaphragm para sa pagsukat ng daloy ng tuyong gas at singaw | |
| 1.1 Kinakailangang paunang data | |
| 1.2 Pagpapasiya ng nawawalang data para sa pagkalkula | |
| 1.3 Pagtukoy ng mga parameter ng aperture | |
| 1.4 Sinusuri ang pagkalkula | |
| 2. Pagkalkula ng diaphragm para sa pagsukat ng wet gas flow | |
| 2.1 Kinakailangang paunang data | |
| 2.2 Pagpapasiya ng nawawalang data para sa pagkalkula | |
| 2.3 Pagtukoy ng mga parameter ng aperture | |
| 2.4 Sinusuri ang kalkulasyon | |
| 3.Pagkalkula ng diaphragm para sa pagsukat ng daloy ng likido | |
| 3.1 Kinakailangang data ng pag-input | |
| 3.2 Pagpapasiya ng nawawalang data para sa pagkalkula | |
| 3.3 Pagtukoy ng mga parameter ng aperture | |
| 3.4 Sinusuri ang kalkulasyon | |
| Apendiks A | |
| 4. Pagkalkula ng regulatory body | |
| 4.1 Pagkalkula batay sa throughput | |
| 4.2 Pagpapasiya ng nominal diameter ng regulatory body | |
| 4.3 Pagpapasiya ng mga katangian ng pagganap | |
| 5 Pagpili ng actuator | |
| Listahan ng mga mapagkukunang ginamit | |
| Appendix B | |
| Appendix C | |
| Appendix D | |
| Appendix E |
Panimula
Ang disiplina na "Pag-install, pagsasaayos at pagpapatakbo ng mga awtomatikong sistema ng kontrol" ay isa sa mga pangunahing para sa pagsasanay sa espesyalidad 220301 (2101) "Pag-automate ng mga teknolohikal na proseso at produksyon"). Habang pinag-aaralan ito, dapat malaman ng mag-aaral ang mga pangunahing bahagi ng ATS, ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng lahat ng mga bahagi at ang istraktura ng ugnayan sa pagitan ng lahat ng mga bahagi. Upang matiyak ang mataas na kalidad na pagsasama-sama ng materyal na pinag-aaralan at ang pagkuha ng mga praktikal na kasanayan, isang indibidwal na proyekto ng kurso ang ibinigay.
Ang pangwakas na layunin ng proyekto ng kurso ay ang pagbuo ng isang sistema ng kontrol sa pagkonsumo ng sangkap, na ipinatupad sa isang tiyak na base ng elemento at naglalayong magsagawa ng ilang mga gawain, na tinutukoy ng gawain ng disenyo ng kurso at isang indibidwal na karagdagang gawain. Bilang karagdagan sa mga kalkulasyon, ang proyekto ng kurso ay nangangailangan ng pagbuo ng isang Automation Scheme at isang Principal Electrical (Pneumatic) Scheme at teknolohikal na programming ng ACS. Ang proyekto ng kurso ay isinasagawa nang paisa-isa batay sa mga lektura, sanggunian at iba pang mga karagdagang materyales. Ang proyekto ng kurso ay idinisenyo para sa 30 oras. Sa panahon ng pagpapatupad ng proyekto, 20 oras na konsultasyon ang ibinibigay. Upang masuri ang pagganap ng mag-aaral, ang gawain ay nahahati sa mga yugto, kung saan ang bawat yugto ay isang lohikal na natapos na gawain:
ang unang yugto ay ang pagpapatupad ng mga gawain sa pagkalkula;
ang pangalawang yugto ay ang pagbuo ng isang Automation Scheme;
ang ikatlong yugto - pagbuo ng electrical circuit diagram (Pneumatic);
ang ika-apat na yugto ay ang pagbuo ng teknolohikal na programming ng pagkonsumo ng sangkap na ATS.
Paraan para sa pagkalkula ng diaphragm para sa pagsukat ng daloy ng tuyong gas at singaw.
(ayon sa Mga Panuntunan RD 50-213-80)
Talahanayan 1.1 - Kinakailangang paunang data
| Tinanong at tinanggap | Pagtatalaga ng parameter | Yunit |
| Pinakamataas na rate ng daloy ng sinusukat na daluyan Para sa gas (na-normalize ang daloy ng volume sa mga karaniwang kondisyon): Para sa singaw (mass flow) | Q nom. max Q m. max | m 3 / oras kg / oras |
| Average na rate ng daloy ng sinusukat na daluyan Para sa gas: Para sa singaw: | Q nom.avg Q m.avg | m 3 / oras kg / oras |
| Molar na konsentrasyon ng mga bahagi ng isang dry gas mixture 1st component (pangalan): 2nd component (pangalan): * * ika-na bahagi(Pangalan): | N 1 N 2 * * N n | bahagi ng mga yunit bahagi ng mga yunit ** bahagi ng mga yunit |
| Temperatura ng daluyan sa harap ng diaphragm: | t | ºС |
| Labis na presyon sa harap ng diaphragm: | R at | kgf/cm 2 |
| Average na barometric pressure: | R b | mmHg. |
| Pinahihintulutang pagkawala ng presyon sa Q max | R′ p | kgf/cm 2 |
| Panloob na diameter ng pipeline sa t=20ºС | D 20 | mm |
| Ganap na gaspang ng pipeline | δ | |
| Magagamit na haba ng tuwid na seksyon ng pipeline: | L fri | |
| Uri ng lokal na pagtutol sa simula ng isang tuwid na seksyon ng pipeline: | - | |
| Materyal na tubo | - | |
| Materyal na dayapragm | - | |
| Uri ng differential pressure gauge | - |
Tandaan 1. Ang kabuuan ng mga konsentrasyon ng molar ng lahat ng bahagi ng pinaghalong gas ay dapat na katumbas ng 1.
Tandaan 2. Ang ganap na pagkamagaspang ng pipeline ay depende sa materyal at kondisyon ng panloob na ibabaw ng pipeline. Sa kawalan ng data, maaari mong kunin ang halaga ng ganap na pagkamagaspang ayon sa (Appendix A, talata 1).
Tandaan 3. Sa halip na ang pinahihintulutang pagkawala ng presyon sa pinakamataas na daloy (Talahanayan 1.1 "Kinakailangan na paunang data"), maaaring itakda ang maximum na nominal na pagbaba ng presyon ng differential pressure gauge ΔР n. Ang mga halaga ng ΔР n ay pinili mula sa isang bilang ng mga numero na itinatag ng pamantayan, ayon sa expression:
ΔР n = n 1 10 x, kung saan ang x ay isang integer, n 1 – 1; 1.6; 2.5; 4; 6.3.
Tandaan 4. Kung walang data sa materyal na diaphragm, dapat gamitin ang isa sa mga sumusunod na grado ng hindi kinakalawang na asero X23N13, X18N25S2, 1X18N9T.
Enero 22 2018
Pagpili ng aperture
1. Pangkalahatang konsepto ng diaphragms
Ang diaphragm ay isang washer na may isang tiyak na diameter ng butas. Ang mga diaphragm ay nagdaragdag ng paglaban ng fire hydrant, bilang isang resulta kung saan ang daloy ng tubig sa pamamagitan nito ay bumababa. Ang diameter ng diaphragms ay pinili sa paraang ang lahat ng fire hydrant ay nagbibigay ng daloy ng tubig malapit sa kinakalkula na halaga, anuman ang taas ng gusali.
2.Pagkalkula ng diaphragms
Ang diameter ng diaphragm hole, depende sa bore diameter ng fire hydrant valve, pressure at flow rate, ay tinutukoy ng paraan ng pagkalkula o ng nomogram.
2.1. Paraan ng pagkalkula para sa pagtukoy ng diameter ng diaphragms
Ang diameter ng aperture d ay tinutukoy bilang mga sumusunod:
d 2 /D 2 =F/F pc o d=D*(F/F pc) 0.5
Q=10*μ*F*(2*g*P) 0.5 ; Q n =Q sa *(P n /P sa) 0.5
ayon sa pormula ng Darcy-Weisbach:
ΔР=Р n -Р sa =ε*V 2 /(200*g);
mula sa formula natutunan natin ε=200*g*ΔР/V 2
V=Q/F pc,
kung saan ang D ay ang bore diameter ng fire hydrant valve; F, F pk - ang lugar ng pagbubukas ng daanan ng diaphragm at ang balbula ng fire hydrant, ayon sa pagkakabanggit; Qn, Qv - rate ng daloy sa pamamagitan ng diaphragm at fire hydrant valve, ayon sa pagkakabanggit; Ang ΔР ay ang pagkakaiba sa presyon sa pagitan ng mga lokasyon ng pinakamababa at pinakamataas na fire hydrant valve; P n, P in - presyon, ayon sa pagkakabanggit, ng pinakamababa at pinakamataas na balbula ng mga fire hydrant; ε—diaphragm resistance coefficient; Ang V ay ang bilis ng daloy ng tubig sa pamamagitan ng balbula.
Talahanayan 1. Relasyon sa pagitan ng diaphragm drag coefficient at ang ratio ng diaphragm orifice area sa fire hydrant valve.
| index | ibig sabihin | ||||||
| diaphragm resistance coefficient, ε | 226,0 | 43,8 | 17,5 | 7,8 | 3,75 | 1,8 | 0,8 |
| F/F ratio pc | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 |
2.2. Pagtukoy sa diameter ng diaphragms gamit ang isang nomogram
Upang matukoy ang diameter ng disk diaphragm ayon sa nomogram (Figure 1), sa kaliwang ruler (P) markahan ang punto na tumutugma sa maximum na halaga ng presyon sa fire hydrant valve, at sa kanang ruler (q) markahan ang punto naaayon sa kinakailangan o kinakalkula na rate ng daloy. Ang isang tuwid na linya ay iginuhit sa pamamagitan ng mga puntong ito. Ang punto ng intersection ng tuwid na linya na ito kasama ang gitnang pinuno (Ø50-70) ay ang nais na halaga ng diameter ng diaphragm: sa kaliwang bahagi - para sa diameter ng fire hydrant valve DN50, at sa kanan - para sa diameter DN65.
Isang halimbawa ng pagtukoy ng diameter ng diaphragm gamit ang isang nomogram:
Halimbawa, kinakailangan upang matukoy ang diameter ng diaphragm para sa mga balbula DN 50 at DN65, kung ang kanilang presyon ay 0.4 MPa, ang rate ng daloy sa pamamagitan ng manu-manong nozzle ng apoy ay q = 5 l/s. Upang malutas ang problemang ito, kinakailangan upang gumuhit ng isang tuwid na linya na nagkokonekta sa dalawang halaga na ito sa nomogram. Ang intersection point ng tuwid na linyang ito na may gitnang ruler (Ø50-70) ay magbibigay ng gustong halaga para sa diameter ng diaphragm - Ø19mm (para sa DN65 valve), o Ø18.7 mm (para sa DN50 valve).
Larawan 1.
Tandaan: Upang matukoy ang numerical value ng pressure sa fire hydrant valve sa “MPa”, kailangan mong hatiin ang numero sa kaliwang ruler (P) sa 100.
Dapat na naka-install ang diaphragm sa pagitan ng fire hydrant valve at ng connection head. Sa ganitong paraan, kapag ang fire hose ay nadiskonekta mula sa balbula, ang diaphragm ay magbubukas upang obserbahan at suriin ang diameter ng butas. Ang bilang ng mga diaphragm na may iba't ibang diameter ay dapat kasing maliit hangga't maaari. Pinapayagan na mag-install ng mga diaphragm na may parehong diameter ng butas sa 3-4 na palapag ng isang gusali.
Sa madaling salita, ang aperture ng camera ay ang device kung saan pumapasok ang liwanag sa sensor ng camera. Ang dayapragm ay binubuo ng tinatawag na "petals", ang bilang nito ay maaaring mag-iba mula tatlo hanggang dalawampung piraso. Depende sa intensity ng liwanag, binabawasan o pinapataas ng mga petals ang diameter ng light-transmitting hole. Ang prinsipyo ng kanilang pagkilos ay katulad ng mag-aaral: sa madilim na ilaw ito ay lumalawak, sa maliwanag na liwanag ay kumukontra.
Upang mas maunawaan ang mga prinsipyo ng pagkalkula ng mga katangian ng lens (kabilang ang mga halaga ng aperture), kailangan mong malaman kung ano ang focal length ng lens.
Focal length ng lens
Focal length– ito ang distansya sa pagitan ng camera matrix at ang pangunahing optical plane ng lens, basta ito ay nakatutok sa infinity. Tinutukoy ng tagapagpahiwatig na ito ang anggulo ng pagtingin na nakamit ng isang partikular na lens. Kung mas malaki ang focal length, mas maliit ang viewing angle. Ang mga pagtutukoy ay karaniwang nagsasaad ng minimum at maximum na focal length na ibinibigay ng lens. Karaniwan itong sinusukat sa milimetro.
Ang ratio ng focal length sa laki ng aperture ay tinatawag na f-number. Ito ang tumutukoy sa halaga ng aperture. Kung mas maliit ang indicator na ito, mas malaki ang butas, at mas maraming ilaw ang tumatagos sa matrix ng camera. Ito ay nagkakahalaga ng pagsasaalang-alang na ang halaga ng aperture ay madalas na ipinahiwatig bilang isang denominator ng fraction, nang hindi tinukoy ang haba ng focal.
Ang mga posibleng halaga ng f-number ay inilalarawan ng isang espesyal na sukat ng aperture, na isang pagkakasunud-sunod ng mga numero:
1 – 1.4 – 2 – 2.8 – 4 – 5.6 – 8 – 11 – 16 – 22 at iba pa.
Ang kakanyahan ng sukat ay ang pagpapaliit ng siwang ng lens ng kalahati ay humahantong sa isang apat na beses na pagbaba sa dami ng liwanag na pumapasok sa matrix. Ang pagdodoble sa focal length ay may katulad na epekto. Ang aperture scale ay kadalasang inilalagay sa lens barrel para sa kaginhawahan ng photographer.
Ang mga lente na may pinakamaliit na f-number (f/1.2 – f/1.8) ay nagpapadala ng maximum na dami ng liwanag. Ang ganitong mga lente ay tinatawag na mabilis na mga lente.
Aperture ng lens
Aperture- ito ang antas kung saan pinapahina ng lens ng camera ang light flux, o, sa madaling salita, ang kakayahan ng lens na ihatid ang tunay na liwanag ng bagay. Kung mas mataas ang aperture, mas maganda ang kalidad ng mga litratong kinunan sa mahinang kondisyon ng liwanag nang hindi gumagamit ng tripod o flash. Bilang karagdagan, ang mabilis na mga lente ay nagbibigay-daan sa iyo na kumuha ng mga litrato na may pinakamabilis na posibleng bilis ng shutter.
Ang halaga ng aperture ay tinutukoy ng pinakamataas na halaga ng bukas na siwang. Kasama ang focal length, kadalasang ipinapahiwatig ito sa gilid ng lens. Kaya, halimbawa, ang inskripsyon na 7-21 / 2.0-2.8 ay nangangahulugan na may focal length na 7 millimeters, ang aperture ratio ay 2.0. Alinsunod dito, na may focal length na 21 millimeters - 2.8.
Kapag pumipili ng isang lens, ito ay nagkakahalaga ng pagsasaalang-alang na ang maximum na bukas na siwang ay bihirang ginagamit. Kasabay nito, ang presyo ng mabilis na mga lente ay makabuluhang mas mataas. Para sa karamihan ng mga mamimili, walang saysay ang labis na pagbabayad para sa isang 1:1.2 ratio; sapat na upang bumili ng higit pa isang pagpipilian sa badyet na may aperture ratio na 1:1.8.
Kamag-anak na butas
Ang reciprocal ng aperture number ay tinatawag kamag-anak na butas. Tinutukoy ng relatibong laki ng aperture kung ilang beses lumampas ang focal length ng lens sa diameter ng aperture nito. Sa lens barrel, karaniwang lumilitaw ang indicator na ito bilang 1:2 fraction. Ang mga numerong ito ay nangangahulugan na ang diameter ng butas ay kalahati ng focal length.
Sa iba't ibang mga mapagkukunan, ang mga konsepto ng halaga ng aperture, kamag-anak na laki ng siwang at mismong siwang ay madalas na inilarawan sa siyentipiko, hindi malinaw na wika. Upang hindi magkamali kapag pumipili ng isang camera at hindi malito sa mga katangian ng lens, ito ay nagkakahalaga ng pag-alala sa mga dependency na umiiral sa pagitan nila.
Kaya, ang aperture ay isang pare-parehong pag-aari ng optika na hindi maaaring baguhin o ayusin. Dapat tandaan na ang aperture ay walang kaugnayan sa kasalukuyang halaga ng aperture. Tulad ng nabanggit sa itaas, ang halaga nito ay katumbas ng halaga ng aperture sa pinakamataas na bukas na posisyon.
Ang relatibong siwang, hindi katulad ng siwang, ay isang variable na halaga. Maaari mo itong ayusin gamit ang aperture.